Пример контрольной работы по тмм: Холодильная техника и технология

Выдержка из текста работы

Номер варианта	хладагент	Холодопро- изводитель ность машины Q0, кВт	Темпера тура кипения хладагента Т0, 0С	Температура конденсации хладагента Тк, 0С	Температура переохлаждения хлад агента Тп, 0С	Температура перегрева хладагента на входе в компрессор ТВ, 0С
14	аммиак	5.8	-20	+35	+30	-15

3. Построение цикла

Построение точки 1′. Построение цикла начинаем с нанесения линии заданной температуры в кипения Т₀=-30 ⁰С, которая в области влажного пара совпадает с линией давления в испарителе P₀=0,124 МПа. На пересечении этой линии с правой пограничной кривой (x=1) диаграммы находится точка 1′ . Для точки 1’по вспомогательным линиям диаграммы находим энтальпию i_1′= 1650 кДж/кг, удельный объём V_1′= 0,9 м³/кг паров холодильного агента и энтропию S_1′=9,2 кДж/кг ⁰C, паросодержание X=1. (При нахождении всех следующих точек параметры i,V,S,X будем определять аналогично по вспомогательным линиям диаграммы и сводить в таблицу2)

Построение точки 1. Для построения точки 1 находим пересечение в области перегретого пара (x>1), т.е. за правой пограничной кривой, линии P₀=0,124 МПа и T_В=-25⁰C

Построение точки 2′. Аналогично, по пересечению линии x=1 с заданной изотермой T_к=+30⁰C определяем точку 2′ , через которую проходит линия соответствующего давления P_к= 1,15МПа.

Построение точки 2. Из точки 1 проводим линию адиабатического сжатия паров холодильного агента в компрессоре S= 9,28кДж/кг⁰C до пересечения с линией постоянного давления в конденсаторе P_к= 1,15МПа, соответсвующего заданной температуре конденсации T_к=+30C и находим точку 2.

Построение точки 3′. Точка 3′ находится на пересечении линии P_к= МПа с левой пограничной кривой x= 0 .

Построение точки 3. Для нахождения точки 3 известно, что давление в ней должно быть P_к=1,15 МПа, а температура равна заданной T_п= +25⁰C. Следовательно, точку 3 находим на пересечении линии P_к= 1,15 МПа с линией изотермы T_п=+25⁰C в области жидкого состояния холодильного агента.

Построение точки 4. Точка 4 определяется как точка пересечения линии дросселирования i= 544 кДж/кг, проведённой из точки 3, с линией P₀=0,124МПа.

4. Характеристика процессов, составляющих цикл

4-1′— процесс кипения жидкого холодильного агента. Процесс этот протекает в испарителе холодильной машины. Процесс этот изотермический, то есть протекает при постоянной температуре T₀=-30⁰C(а так же изобарический — при постоянном давлении P₀=0,124МПа). По тепловому эффекту этот процесс эндотермический, то есть этот процесс протекает с поглощением тепла. Тепло при всём этом отнимается от охлаждаемой среды через стенку испарителя. Количество тепла численно равно площади под линией процесса (в координатах S-T площадь 4-S ₄ -S₁-1′). Или величине проекции процесса на ось абсцисс (в координатах i-lgP отрезок i_1′— i₄). Кипение продолжается до тех пор, пока вся жидкость не превратится в пар.

Точка 1′ соответствует поступлению в компрессор сухого пара.

1′-1 — процесс перегрева парообразного холодильного агента. Процесс этот протекает во всасывающем трубопроводе компрессора, либо в регенеративном теплообменнике, либо частично в испарителе. В данной работе для простоты можно считать, что перегрев осуществляется в испарителе ( в этом случае тепло этого процесса в сумме с теплом процесса кипение составляет величину удельной массовой холодопроизводительности q₀). Процесс перегрева 1′-1 протекает с повышением температуры от T₀= -30 ⁰C до T_В=T₁=-25⁰C при постоянном давлении P₀=0,124 МПа. Процесс этот эндотермический. Количество тепла данного численно равно площади под процессом ( в координатах S-T площадь S_1′— 1′- 1- S₁) или величине проекции на ось абсцисс(в координатах i-lgP отрезок i₁ — i_1′).

Точка 1 соответствует поступлению в компрессор перегретого пара холодильного агента. Она характеризует перегрев паров хладагента в испарителе для предотвращения попадания капель жидкого хладагента в компрессор.

1-2- процесс сжатия сухих паров хладагента с давлением кипения конденсации P_к=1,15МПа. Этот процесс протекает в цилиндрах компрессора. Процесс адиабатический, то есть протекает без теплообмена с окружающей средой при постоянной энтропии S =9,28кДж/кг⁰C. Процесс протекает с повышением температуры хладагента от T₁= T_В=-25 ⁰ C до T₂= +130⁰C. На осуществление этого процесса затрачивается работа, которая на диаграмме i-lgP численно равна отрезку i₂-i₁.

Точка 2 характеризует выталкивание сжатых паров холодильного агента из компрессора в конденсатор.

2-2^‘— процесс понижения температуры пара хладагента от T₂= 130 ⁰C до температуры начала конденсации T_к= +30⁰C. Процесс протекает в конденсаторе. Этот процесс изобарический, то есть происходит при постоянном давлении P_к=1,15МПа. По тепловом эффекту этот процесс экзотермический, то есть протекает с выделением тепла, которое отводится от хладагента охлаждающей средой ( водой или воздухом). Количество тепла на диаграмме i-lgP численно определяется отрезком i₂-i_2′ (на диаграмме S-T-площадью под процессом S_2′-2^‘-2-S₂).

2′-3′— процесс конденсации паров холодильного агента. Процесс протекает в конденсаторе. Этот процесс изотермический (протекает при постоянной температуре T_к=+30⁰C) и изобарический (протекает при постоянном давлении P_к=1,15МПа). По тепловому эффекту это процесс экзотермический. Количество тепла на диаграмме i-lgP численно определяется отрезком i_2′-i_3′ (на диаграмме S-T — площадью под процессом S_3′-3′-2′- S_2′). Тепло отводится от хладагента охлаждающей средой.

Точка 3‘- это точка полной конденсации холодильного агента.

3′-3 — процесс переохлаждения сконденсировавшегося жидкого хладагента от температуры T_к=+30 ⁰C до температуры T_п=+25⁰C. Процесс протекает в конденсаторе , терморегулирующем вентиле, теплообменнике. Процесс изобарический, то есть происходит при постоянном давлении P_к= МПа. По тепловому эффекту процесс экзотермический. Количество тепла на диаграмме i-lgP численно определяется отрезком i_3′-i₃ ( на диаграмме S-T- площадью S₃-3-3′-S_3′).

Точка 3 определяет параметры жидкого хладагента, направляющегося к терморегулирующему вентилю.

3-4— процесс дросселирования хладагента в терморегулирующем вентиле при постоянной энтальпии i₃=i₄=544кДж/кг. Проходя через терморегулирующий вентиль, хладагент дросселируется с давления конденсации P_к=1,15МПа до давления кипения P₀=0,124МПа, при всём этом происходит понижение температуры хладагента от T_к=+30 ⁰C до T₀= -30 ⁰C.

Точка 4 характеризует параметры парожидкостной смеси после дросселирования. Также точка 4 характеризует начало кипения хладагента в испарителе при постоянных давлении P₀=0,124МПа и температуре T₀=-30 ⁰C.

6.Агрегатное состояние хладагента и значение его параметров в узловых точках

Узловые точки	Агрегатное состояние	Температура	давление	Энтальпия	энтропия	Паросодержание Х (в долях)	Удельный объём
1	Сухой насыщенный пар	-15	0.186	1680	9.1	>1	0.64
1′	Перегретый пар	-20	0.186	1670	9.05	1	0.62
2	Перегретый пар	103	1.4	1960	9.1	>1	0.14
2′	Сухой насыщенный пар	+35	1.4	1724	8.38	1	0.98
3	Насыщенная жидкость	+30	1.4	570	4.67	<0	—
3′	Жидкость	+35	1.4	591	4.80	0	—
4	Влажный пар	-20	0.186	560	4.69	0.175	0.16

7. Расчёт цикла

№ п/п	Определяемый параметр	Расчетнаяформула	Значение параметра
1	Холодопроизводительность 1 кг хладагента (удельная массовая ), кДж/кг: При кипении При перегреве Проверка	q0=i1-i4 qok=i1?-i4 qon=i1-i1? qo=qok+qon	1120 1110 10 1120
2	Работа, затраченная на сжатие 1 кг хладагента в компрессоре, кДж/кг	l=i2-i1	290
3	Тепло, отданное 1кг хладагента, кДж/кг: При конденсации При переохлаждении Проверка	q=i2-i3 qk=i2-i3? qn=i3?-i3 q=qk+qn	1390 1369 21 1390
4	Уравнение теплового баланса холодильной машины	q=qo+l	1400
5	Холодильный коэффициент	о=qo/l=(i1-i4)/(i2-i1)	4
6	Масса циркулирующего в машине хладагента, кг/ч, требующаяся для обеспечения заданной холодопроизводительности Q0	G=3600Q0/qo	18.6
7	Объёмная холодопроизводитнльность всасываемых в компрессор паров холодильного агента, кДж/м3	qv=qo/v1	1750
8	Объёмная производительность компрессора ( объём циркулирующего в системе хладагента ), м3/ч или	V=3600Q0/qv V=Gv1	11.9 11.9
9	Теоретическая (конобатическая) мощность компрессора, кВт: В зависимости от холодопроизводительности Q0 или В зависимости о массы циркулирующего хладагента G	Nm=Q0/о Nm=Gl/3600	1.45 1.45
10	Теоретическая тепловая нагрузка на конденсатор, кВт При конденсации При переохлаждении	Q=qG/3600 Qk=qkG/3600 Qn=qnG/3600 Q=Q0+Nm	7.2 7.07 0.10 7.5
11	Коэффициент подачи компрессора (определяют по графику)	л	0.55
12	Объём, описываемый поршнм м3\\с	Vn=V/л	0.006
13	Действительная (индикаторная) мощность сжатия в компрессор, кВт	Ni=Nm/зi	1.82
14	Эффективная мощность (на валу компрессора) (механический КПД зм=0,82-0,92)	Nе=Ni/зм	2.1
15	Действительная тепловая нагрузка на конденсатор, кВт	Q=Q0+Ni	7.62

Список литературы

1. Расчёт и построение теоретического цикла паровой компрессионной машины. Составитель С.А. Будасова, канд. Тех. Наук, доц.НГТУ, 1998 г.

2. Мещеряков Ф.Е. Основы холодильной техники и холодильной технологии. — М.: Пищевая промышленность, 1975.

3. Мальгина Е.Б., Мальгин Ю.В., Суедов Б.П. Холодильные машины и установки. — М.; Пищевая промышленность, 1980.

4. Мальгина Е.В., Мальгин Ю.В. Холодильные машины и установки. — М.: Пищевая промышленность, 1913.

5.Холодильная техника и технология. Методические указания к выполнению расчётно-графической работы.Составитель С.А. Будасова, канд. Тех. Наук, доц.Рецензент Спарин В.А. НГТУ,1999 г.